专利名称：确定熔体弹性的方法和设备的制作方法
确定熔体弹性的方法和设备相关申请的交叉引用本申请要求2008年9月3日提交的美国临时申请61/190，850 (代理案号67401US)的优先权。针对美国专利实践的目 的，该申请的内容通过参考完全并入本申请。
背景技术：
本发明处于用于测量熔融热塑性聚合物的粘弹性性质的方法和设备的领域。更具体地，本发明涉及测定熔体弹性的方法和设备。如陈述于Wagner and Bernnat, J. Rheol. 42 (4), July/August 1998, p917~928中的，聚合物熔体的熔体弹性对于很多聚合物工艺是非常重要的，例如纤维纺丝，膜吹制，吹塑，高速涂布，和片材铸造。熔体弹性的测量可以使用"延伸图表"进行，其中伸长熔融聚合物的挤出线料所需的牵伸力作为增加的牵伸速度的函数测量。针对该目的，开发了拉伸检测器，即所谓的〃Rheotens〃(例如，参见 Meissner, Rheol. Acta 10,1971, p230_242)。Rheotens试验容易进行，显示优越的再现性，并模拟工业聚合物工艺例如纤维纺丝或膜流延。因此，已经发现Rheotens试验具有广泛应用。在Rheotens试验中，通过聚合物熔体粘度计挤出的聚合物熔体线料在旋转轮的作用下伸长，当轮的速度大于线料的输出速度时，旋转轮夹紧熔体线料。通常，使轮加速直至线料断裂或达到轮的最大旋转速度。不可以将张力/牵伸速度图表直接转化为伸长粘合和伸长速率之间的关系。但是，发现用于热流变学简单的聚合物熔体(Wagner等人,Polym.Eng. Sci. 36,1996, p925_935)的“Rheotens主曲线”导致了恒定力延伸的分析相当简化。Rheotens主曲线提供了直接和定量比较聚合物熔体在加工条件下的弹性的基础。出乎意料地，甚至对于在不同挤出压力(本领域称为挤出“应力”)进行的Rheotens实验,如果按Wagner等人所报告地适当改变地力和拉伸比的比例，那么可以发现Rheotens主曲线。这样的主曲线(其表示主曲线的主曲线)称为"Rheotens超级主曲线〃。Wagner和Bernnat表明，Rheotens主曲线的概念可以归纳至具有挤出模头和不同长度纺纱线的实验，并且关于聚合物熔体的伸长粘度的信息可以通过使用分析流变学模型从Rheotens主曲线求取。进行Rheotens 试验的仪器可商购自 Goettfert Inc. ,Parkway Rock Hill, SouthCarolina。但是,进行Rheotens试验的可商购仪器相对昂贵，因为其使用聚合物粘度计以产生熔体线料。而且，在本领域中，认为这样的仪器更适用于研究型实验室中，而不是聚合物生产设备的品质控制实验室中，这是因为仪器的费用和操作仪器所需技术人员的程度。因此，需要开发较便宜和较易操作的仪器用于测定热塑性聚合物的熔体弹性。

发明内容
本申请提供与现有技术的Rheotens试验和仪器相比，较便宜地和较容易操作地测定热塑性聚合物的标准化熔体弹性值的方法和设备。更具体地，本发明是测定热塑性聚合物的标准化熔体弹性值的方法，包括以下步骤(a)加热所述热塑性聚合物以使该热塑性聚合物熔融；(b)使熔融的热塑性聚合物经受选择的恒定应力，使得该熔融的热塑性聚合物流动通过通道以形成以速度Vtl离开通道的熔融的热塑性聚合物的线料，所选择的恒定应力和熔融的聚合物温度的范围使得Vtl大于I. 27毫米每秒，所述通道的直径为约2. I毫米和长度为约8毫米；和(c)通过施加力至熔融的热塑性聚合物的线料拉伸熔融的热塑性聚合物的线料，以制得以约33\的速度移动的热塑性聚合物的拉伸线料，所述热塑性聚合物的标准化熔体弹性值等于该力。本发明也涉及测定热塑性聚合物的标 准化熔体弹性值的设备，包括(a)框架；(b)物件，其限定该物件内从物件顶部开始的圆柱筒形状的凹陷，该物件限定在物件底部的通道，所述通道与所述圆柱筒形状的凹陷连通，该物件与所述框架相连；(C)与所述物件热连通的加热器，其用于加热该物件；(d)固定负载的圆柱活塞，该圆柱活塞的尺寸适合所述圆柱筒形状的凹陷；(e)位置传感器，其用于感知所述固定负载的圆柱活塞在所述圆柱筒形状的凹陷中的动态垂直位置；(f)张力辊；(g)测力计，所述张力辊连接至所述测力计，所述测力计连接于所述框架；(h)连接于所述框架的导向辊；(i)连接于所述框架的电控制速度的发动机；(j)由所述发动机驱动的牵引辊，由此当热塑性聚合物放置在所述圆柱筒形状的凹陷中然后放置所述固定负载的活塞时，该聚合物熔融并通过在所述熔融聚合物上的所述固定负载的活塞的恒定应力的力作用下流动经过所述通道，从而形成熔融聚合物的线料，该线料以速度Vtl离开该通道，该速度是由通道的尺寸和活塞运动的速率确定，所述固定负载的活塞的重量和所述熔融聚合物的温度的范围使得Vtl大于I. 27毫米每秒，使得聚合物的线料可以在所述张力辊之下穿过、经过所述导向辊并到达所述牵引辊，所述牵引辊的驱动速率使得熔融热塑性聚合物的线料拉伸形成速度为约33%的热塑性聚合物的线料，由此所述热塑性聚合物的熔体弹性值可以标准化为等于通过所述测力计测量的拉伸力。


图I是本申请设备的正视图，部分是完整图，部分是横截面；图2是本申请工具的完整俯视图；图3是本申请具有把手的重物的完整透视图；图4是本申请重物导向装置的侧向横截面图；图5是用于最初安装和装配图I所示设备的熔体线料长度调整量表的侧视图；图6是用于装配图I所示设备的激光导向工具的部分完整和部分隐藏的侧视图；图7是用于确认图I所示设备的加热物件的温度恢复响应的工具的完整透视图；和图8是用于设置图I所示设备的活塞位置传感器的水平位置的工具的完整透视图。
具体实施例方式参照图1，其中描述了根据本发明用于测定热塑性聚合物的标准化熔体弹性值的设备10。设备10基于框架,该框架具有上顶部部分Ila,下顶部部分Ilb,底部12,滑动基板12a，左侧13，右侧14和背部15。上顶部部分Ila通过调平螺钉Ilc连接于下顶部部分Ilb并使用顶部两个空间气泡瞄准件Ild调平。限定圆柱筒形状的凹陷17的电加热物件16连接于上顶部部分11a。物件16的操作温度优选为125-390° C，如通过ASTM测试方法D1238-4基于各聚合物类型的具体熔点指定。尽管每种聚合物类型都可以使用不同的物件温度(例如，对于聚乙烯为190° C)，但是熔体流动速率方法对于所有聚合物类型规定7分钟±30秒的恒定预加热时间，从而使降解和交联对测量结果的影响最小化。但是，本领域技术人员理解，可能需要不同的预加热时间以进行 非标准化熔体流动试验，或者对于对热影响或多或少敏感的聚合物需要不同的预加热时间。物件16包括模头19，模头19在物件16的底部21限定直径为2. 095 ±0. 0051毫米和长度为8. 000±0. 025毫米的通道20，通道20与圆柱筒形状的凹陷17连通。使加载有不受阻碍的固定负载23和连杆24的活塞22的尺寸适合进入圆柱筒形状的凹陷17。不受阻碍的固定负载23可以可替换地按图3所示地成形以包括连接于重物60的把手61和62。把手61和62可以用于促进活塞22的运动从而预先确定标准化熔体弹性和熔体流动速率两种方法的机筒起始位置。用于经由触杆26感知活塞22相对于模头19的顶部的动态垂直位置的位置传感器25通过支柱27支撑在上顶部部分Ila上。图8显示工具100的透视图，该工具由不锈钢制成并用于位置传感器25的水平位置，这是通过代替重物23将工具100设置在活塞22的顶端进行。由于元件16-27可作为Tinius Olsen (Horsham，PA)型号MP600塑度计商购，这些元件设计为符合ASTM测试方法D1238-04的要求，熔融聚合物39的熔体流动速率可以在测定标准化熔体弹性之后测定。参照图1，张力辊28经由托台30连接于平台29。平台29重约175克并且连接于测力计32a(例如，Mettler Toledo (Columbus, 0H)型号XS203S电子天平)，其具有搁置在滑动基板12a中相应凹陷的半球端调平螺钉32b，由此测力计32a可以使用两个空间瞄准件32c调平。张力辊28结合进低摩擦仪器等级滚球轴承31。张力辊28由阳极化铝制成，直径为25毫米，厚度为3毫米并且具有周长为I毫米的深V-形凹槽。导向辊33经由托台34连接于基板12a。导向辊33由阳极化铝制成，直径为25毫米，厚度为3毫米并且具有周长为I毫米的深V-形凹槽。导向辊33结合进低摩擦仪器等级滚球轴承35。使用仪器等级滚球轴承31和35和仔细对准托台30和34使得最终方法结果中任何摩擦误差降低至最小。电发动机 36 (例如，Oriental Motor (Torrance, CA)型号 RK564AA-T7. 2)经由托台 37连接于基板12a。牵引辊38由发动机36驱动。牵引辊38的形状为截锥形，该截锥形在其较大端的周长为约125毫米，宽度为约50毫米和斜率为约0. 5度，由此凝固拉伸线料41以单层缠绕在牵引辊38上。参照图1，当将热塑性聚合物放进圆柱筒形状的凹陷17然后固定负载的活塞22时，聚合物熔融形成熔融的聚合物39，熔融的聚合物39流动通过在所述熔融聚合物39上的所述固定负载的活塞22的恒定应力的力作用下通过通道20，从而形成熔融聚合物的线料40，该线料40以速度V。离开该通道20，该速度是由通道20的尺寸和在所述固定负载的活塞22的重量下活塞22运动的速率确定，固定负载的活塞22的重量和熔融聚合物39的温度的范围使得Vtl大于I. 27毫米每秒。熔融的聚合物的线料冷却，同时拉伸形成凝固的拉伸聚合物41，使该聚合物41通过张力辊28之下，经过导向辊33并到达牵引辊38。牵引辊38的驱动速率使得熔融热塑性聚合物的线料40拉伸形成速度为约32. 6-33. 6V0的凝固拉伸的聚合物的线料41，由此热塑性聚合物的熔体弹性值可以标准化为等于以厘牛(cN)计的经由通过测力计32进行的克-力的绝对值(转化因子为0. 980665厘牛每克)测量的牵伸力。优选地，热塑性聚合物的拉伸线料的速度在约I分钟的时间段内由约25%线性增加至约40%，当热塑性聚合物的凝固拉伸线料的速度为32. 6-33. 6V0时，热塑性聚合物的标准化熔体弹性等于牵伸力。这样的梯度过程促进分析，甚至当聚合 物样品的熔体流动速率与其预期值之间存在些许偏差时也是如此。参照图I，调节调平螺杆44以在水平位置在支柱42上支撑底部12，通过一体式二维气泡瞄准件43测定。调节螺杆45用于调节可滑动的基板12a，由此当物件6处于其操作温度时，张力辊28的V-形凹槽处于通道20的正下方，使用与凹陷17的纵轴仔细对准的激光孔观测器系统(laser bore scope system),由此导向通过通道20的激光束刚好达到张力辊28的V-形凹槽。图6显示适当的激光孔观测器系统90，其由不锈钢热量接收器93、由TORLON牌工程聚合物(Parkway Products Inc. , Florence KY)制成的耐热性聚酰胺-酰亚胺聚合物套筒92、和激光孔观测器91组成。套筒92保护激光孔观测器91，当激光孔观测器系统90插进凹陷17时使激光孔观测器91免于过热。调节激光孔观测器91，使得激光束从激光孔观测器91定位于中心穿过孔95并通过调节激光孔观测器91的对准螺杆94穿过通道20的中心。激光孔观测器91可商购自Midway USA, Columbia, MO。图I中未显示的是横跨设备10的前端定位的树脂玻璃防护物，由此漂浮的气流不影响分析。参照图5，物件21的底部和平台29之间的距离优选仔细调节为445毫米，使得物件21的底部和轴承31的水平中心线之间的距离优选为424毫米，从而进一步标准化设备并促进聚合物在与张力辊28接触之前的凝固，这是通过将熔体线料长度调整量表80插进空的凹陷17并调平螺钉Ilc直至测力计32a刚好显示平台29是凹陷的。图5所示的熔体线料调整量表80，其由在其一端具有黄铜把手81和在另一端具有25毫米长半圆部分85的不锈钢杆84组成。不锈钢套筒82通过调节螺杆83保持在杆84上。半圆部分85允许工具80向下滑动经过张力辊28，而不会垂直偏离。图7显示实心黄铜温度恢复标准物110，其尺寸适合凹陷17用于限定和确认控制参数，该控制参数通过图I的电加热物件16操控温度恢复速率。图2显示工具50的完整俯视图，该工具50可以用于当该工具50从图I的电加热物件16移开用于按照标准化熔体弹性和熔体流动速率的测量方法清洁时安全保护热模头19。工具50具有改良的夹头尖端51和52，特别将它们设计为安全持握热模头19，其中暴露上表面和下表面以及通道20的入口和出口。工具50通过改良可商购的止血钳(LakesideScissor Sales, Sacramento, CA)制造并无需使用耐热手套而直接处理热模头19同时移除分析之间的残留样品物质。图4显示与以上公开的Tinius Olsen塑度计一起使用的改良的双重重量管理约束系统(dual weight management restraint system) 70 的横截面侧视图。各托架 71、72和73代替位于自动重物升降平台77的初始导向杆。改良的双重重量管理约束系统70包括图3中未显示的第四个相同的托架，其对称地直接位于托架73前面。空间74的尺寸可盛放较小的重物，而空间75的尺寸可盛放较大的重物，当重物升降平台77足够降低时，该较大的重物可以与较小的重物组合。参照图1，构成设备10的所有电部件优选地使用配置有4个串行端口、512MB的RAM、3. 4GHZ处理器和80GB硬盘的通用目的数字计算机(Dell型号GX520)编程以控制以上公开的参数。而且，设备10明显地比进行Rheotens试验的设备便宜，主要是因为Rheotens试验仪器中所需的聚合物粘度计远比元件16-27昂贵。实施例使用ASTM D 1238，条件190° C/2. 16kg测试的熔体流动速率(MFR)为约0. 7至约8. 7dg/min的商业等级低密度聚乙烯的原始六个不同样品(样品1_6)用于按表I所述验证设备10的性能。表I
权利要求
1.测定热塑性聚合物的标准化熔体弹性值的方法，包括以下步骤(a)加热所述热塑性聚合物以使该热塑性聚合物熔融；(b)使熔融的热塑性聚合物经受选择的恒定应力，使得该熔融的热塑性聚合物流动通过通道以形成以速度Vtl离开通道的熔融的热塑性聚合物的线料，所选择的恒定应力使得Vtl大于I. 27毫米每秒，所述通道的直径为约2. I毫米和长度为约8毫米；和(c)通过施加力至熔融的热塑性聚合物的线料而拉伸熔融的热塑性聚合物的线料，以制得以约33\的速度移动的热塑性聚合物的拉伸线料，所述热塑性聚合物的标准化熔体弹性值等于该力。
2.权利要求I的方法，其中所述通道的直径为2.095±0.0051毫米和长度为8. 000±0. 025毫米，并且其中热塑性聚合物的拉伸线料是以速度32. 6V0-33. 6V0移动的热塑性聚合物的凝固拉伸线料。
3.权利要求I的方法，其中热塑性聚合物的拉伸线料是在约I分钟的期间内速度由约25V0线性增加至约40%的热塑性聚合物的凝固线料，当凝固热塑性聚合物的拉伸线料的速度为约33%时，所述热塑性聚合物的标准化熔体弹性值等于该力。
4.权利要求2的方法，其中热塑性聚合物的凝固拉伸线料的速度在约I分钟的时间段内速度由约2 5V。线性增加至约40V。，当热塑性聚合物的凝固拉伸线料的速度为约32.6V0-33. 6V0时，所述热塑性聚合物的标准化熔体弹性值等于该力。
5.权利要求I的方法，其中步骤(a)的温度为125-390°C。
6.权利要求3的方法，其中步骤(a)的温度为125-390°C。
7.权利要求4的方法，其中步骤(a)的温度为125-390°C。
8.权利要求I的方法，其中步骤(a)的持续时间和温度为约7分钟和约190°C。
9.权利要求3的方法，其中步骤(a)的持续时间和温度为约7分钟和约190°C。
10.权利要求4的方法，其中步骤(a)的持续时间和温度为约7分钟和约190°C。
11.测定热塑性聚合物的标准化熔体弹性值的设备，包括(a)框架；(b)物件，其限定该物件内从物件顶部开始的圆柱筒形状的凹陷，该物件限定在物件底部的通道，所述通道与所述圆柱筒形状的凹陷连通，该物件与所述框架相连；(C)与所述物件热连通的加热器，其用于加热该物件；(d)固定负载的圆柱活塞，该圆柱活塞的尺寸适合所述圆柱筒形状的凹陷；(e)位置传感器，其用于感知所述固定负载的圆柱活塞在所述圆柱筒形状的凹陷中的动态垂直位置；(f)张力辊；(g)测力计，所述张力辊连接至所述测力计，所述测力计连接于所述框架；(h)连接于所述框架的导向辊；(i)连接于所述框架的电发动机；(j)由所述发动机驱动的牵引辊，由此当热塑性聚合物放置在所述圆柱筒形状的凹陷中然后放置所述固定负载的活塞时，该聚合物熔融并通过在所述熔融聚合物上的所述固定负载的活塞的恒定应力的力作用下流动经过所述通道，从而形成熔融聚合物的线料，该线料以速度Vtl离开该通道，该速度是由通道的尺寸和活塞运动的速率确定，其中在所述固定负载的活塞的重量和所述熔融聚合物的温度范围使得\大于I. 27毫米每秒，使得聚合物的线料可以在所述张力辊之下穿过、经过所述导向辊并到达所述牵引辊，所述牵引辊的驱动速率使得熔融热塑性聚合物的线料拉伸形成速度为约33%的热塑性聚合物的线料，由此所述热塑性聚合物的熔体弹性值可以标准化为等于通过所述测力计测量的力。
12.权利要求11的设备，其中所述通道的直径为约2.I毫米和长度为约8毫米。
13.权利要求11的设备，其中所述通道的直径为2.095±0.0051毫米和长度为·8.000±0. 025 毫米。
14.权利要求13的设备，其中所述牵引辊的形状为截锥形。
15.权利要求14的设备，其中所述截锥形牵引辊在其较大端的周长为约125毫米，宽度为约50毫米和斜率为约0. 5度，并且其中所述张力辊的直径为约25毫米并具有圆周凹槽。
全文摘要
测定热塑性聚合物的标准化熔体弹性(sME)力的设备和方法需要拉伸熔融聚合物的线料，该拉伸速度比熔融聚合物的物件在来自不受阻碍的固定负载活塞的恒定应力下形成线料的速度快，是它的约33倍。
文档编号G01N11/00GK102713559SQ200980163308
公开日2012年10月3日 申请日期2009年11月24日 优先权日2009年11月24日
发明者C.奇塔姆, J.波特, M.曼格努斯, M.纽文休伊兹, M.阿尔彼得 申请人:陶氏环球技术有限责任公司