专利名称：一种小电流接地选线及故障定位的方法
技术领域：
本发明所述的一种小电流接地选线及故障定位的方法是一种新的可准确实现单相接地选线和故障地位的方法。
背景技术：
目前，单相接地故障选线基本上是依靠零序电流比较进行的，当线路上发生单相非金属接地时，由于受接地电阻的影响，及三相对地电容不平衡的影响，能够选出故障线路范围很小，其理论推导有尽多不实之处。对于中性点不接地和小电流接地系统，规程规定，发生单相接地故障时，允许带故障运行两小时，由于非故障相电压升高至线电压，长时间运行有可能导致绝缘击穿，因此快速的单相接地故障选线及故障定位长时间以来一直是我们的课题，没有得到很好的解决。现有的微机接地故障选线装置其原理是利用零序电流的基波和5次谐波的大小和方向进行判别，实践中并不十分有效，而且其判别原理比较复杂。因此，时至今日，有的供电部门仍在采用“拉线法”进行故障选线，在对配电自动化要求日益完善的今天。这严重影响供电可靠性。针对现有技术所存在的问题来研制一种的新的小电流接地选线及故障定位的方法是十分必要的。

发明内容
鉴于上述现有技术所存在的问题来发明是为了提供一种可准确找到故障线路及故障点位置的新的单相接地选线和故障地位的方法。
本发明所述的一种小电流接地选线及故障定位的方法，其分为以下步骤(1)在发生单相接地故障第一时间检测出系统零序电压和各分支线零序电流值；(2)故障线的确定；在第二时间，对于中性点不接地系统，仅可以改变整个配电网对地电容值，调整后检测出第二时间系统零序电压和各分支线零序电流值；对于消弧线圈接地系统，可以改变消弧线圈补偿度，或者改变整个配电网对地电容值，调整后检测出第二时间系统零序电压和各分支线零序电流值。两次时间分别用支线零序电流值除以系统零序电压值，得其结果值。对于没有发生故障的线路，这个结果值两次时间没有发生变化，对于发生故障的线路，这个结果值两次时间发生了变化，当确定某支线存在这个变化值，就可以确定该支线发生了单相接地故障；对于中性点经过电阻接地，本方法同样适用，调整方法可以通过改变零序系统阻抗实现；
(3)故障点的确定；在已确定单相接地故障分支线路后，通过上传该分支线路各区间微机智能配电终端检测到的零序电流值，新的小电流接地选线微机装置接受后，用检测到的零序电流值除以系统中零序电压值，并加以判别，就可以确定故障点位置。故障点负荷侧零序电流值于系统零序电压值的比值两次时间没有发生变化，故障点电源侧零序电流值于系统零序电压值的比值两次时间发生了变化。由此就可以确定故障线路上故障点位置。
本发明所述的一种小电流接地选线及故障定位的方法，(1)对于中性点不接地系统中性点n的电位设为Un，当a相经过接地电阻R发生接地故障时，各相流出的电流为Ia＝Ua/R+jwCa·Ua＝(Ea+Un)/R+jwCa·(Ea+Un)Ib＝jwCb·Ub＝jwCb·(Eb+Un)Ic＝jwCc·Uc＝jwCc·(Ec+Un)由于 Ia+Ib+Ic＝0设定 Ca＝Cb＝Cc＝Cs那Ea+Un·(1+j3wCsR)＝0Un＝-Ea/(1+j3wCsR) (1)配电网系统发生单相接地时，全配电系统将出现零序电压，采用零序电压启动，用零序电流除以零序电压结果值来判别故障线路。在某分支线上A相发生单相接地故障后非故障分支线上有零序电流，其电容性无功功率的实际方向为母线流向线路侧，非故障分支线上零序电流为Icm＝jwCsm(Ua+Ub+Uc)＝j3wCsmUn (2)而在发生故障分支线上的零序电流其数值等于整个配网对地电容电流之和减去发生故障分支线本身对地电容电流，其电容性无功功率的实际方向为线路流向母线侧。计算公式如下发生故障分支线本身对地电容电流Ic1＝jwCs1(Ua+Ub+Uc)＝j3wCs1Un发生故障分支线零序电流Ic0＝∑Icm-Ic1＝j3w(∑Csm-Cs1)Un (3)
由公式(2)、(3)可以看出，系统中零序电流是与系统中零序电压有关系的量，而由公式〔1〕可以看出，系统中零序电压是与故障点接地电阻值R、电网中电容值Cs均有关系的变化量，尤其系统中故障点接地电阻R是个变化很复杂的量。当系统中单相接地不是很明显时，系统中零序电流会很小，因此单纯比较系统中各分支线零序电流大小或者零序无功功率方向的办法会很难确定发生单相接地故障的分支线。如果将公式(2)、(3)改变为Icm/Un＝3wCsm (4)Ic0/Un＝3w(∑Csm-Cs1) (5)用分支线上零序电流值比上系统中零序电压值，对于非发生故障分支线其结果值仅与该分支线对地电容值Csm有关，对于发生故障分支线其结果值与整个配网和该分支线对地电容值之差(∑Csm-Cs1)有关，如果系统中投入或切除一回10kV配出线路，改变整个配网对地电容值，那么，前者是个无变化量的值，而后者是个有变化量的值，系统中检测设备如果检测到这个变化值，就可以确定发生单相接地故障的分支线。如果能够先前测定发生故障分支线对地电容值，给出该分支线上零序电流值比上系统中零序电压值的基准结果值，当检测到该分支线上零序电流值比上系统中零序电压值有较大变化，即可确定该分支线上发生了单相接地故障。
以上公式中Ea-a相感应相电势； Eb-b相感应相电势； Ec-c相感应相电势；Ua-a相对地电压；Ub-b相对地电压；Uc-c相对地电压；Un-中性点对地电压；Ca-a相对地电容；Cb-b相对地电容；Cc-c相对地电容；Ia-a相对地电容电流；Ib-b相对地电容电流；Ic-c相对地电容电流；R-a相接地电阻；Cs1-分支线1各相对地电容(三相平衡)；Cs2-分支线2各相对地电容(三相平衡)；Csm-分支线m各相对地电容(三相平衡)；Ic1-分支线1对地电容电流；Ic2-分支线2对地电容电流；Icm-分支线m对地电容电流；Ic0-分支线1零序电流；∑Icm-各分支线对地电容电流之和；(2)对于中性点经消弧线圈接地电网中性点n的电位设为Un′，当a相经过接地电阻R′发生接地故障时，各相流出的电流为Ia′＝Ua′/R′+jwCa′·Ua′＝(Ea+Un′)/R′+jwCa′·(Ea+Un′)Ib′＝jwCb′·Ub′＝jwCb′·(Eb+Un′)Ic′＝jwCc′·Uc′＝jwCc′·(Ec+Un′)
流经消弧线圈零序电流In′＝Un′/jwLn′＝-jUn′/wLn′由于Ia′+Ib′+Ic′+In′＝0设定Ca′＝Cb′＝Cc′＝Cs′那么Ea+Un′·[1+j(3wCs′R′-1/wLn′)]＝0Un′＝-Ea/[1+j(3wCs′R′-1/wLn′)](6)当配电网系统发生单相接地时，全配电系统将出现零序电压，采用零序电压启动，用零序电流除以零序电压结果值判别。在某分支线上A相发生单相接地故障后非故障分支线上有零序电流，其电容性无功功率的实际方向为母线流向线路侧，非故障分支线上零序电流为Icm′＝jwCsm′(Ua′+Ub′+Uc′)＝j3wCsm′Un′ (7)而在发生故障分支线上的零序电流其数值等于其分支线本身对地电容电流减去流经故障点的残余电流，因为流经故障点的残余电流为经过消弧线圈补偿后的残余电流，且在系统采用过补偿方式，过补偿不大的情况下，发生故障分支线上的零序电流值接近于其分支线本身对地电容电流，电容性无功功率的实际方向也为母线流向线路侧。计算公式如下发生故障分支线本身对地电容电流Ic1′＝jwCs1′(Ua′+Ub′+Uc′)＝j3wCs1′Un′流经消弧线圈零序电流In′＝Un′/jwLn′＝-jUn′/wLn′故障点经过补偿后的残余电流In0′＝In′+∑Icm′＝-jUn′/wLn′+j3w∑Csm′Un′＝j(3w∑Csm′-1/wLn′)Un ′发生故障分支线零序电流Ic0′＝Ic1′-In0′＝j[1/wLn′-3w(∑Csm′-Cs1′)]Un′ (8)由公式(7)、(8)可以看出，系统中零序电流是与系统中零序电压有关系的量，而由公式(2)可以看出，系统中零序电压是与故障点接地电阻值R′、电网中电容值Cs′、系统中补偿消弧线圈电感值Ln′均有关系的变化量，尤其系统中故障点接地电阻R是个变化很复杂的量。因此单纯比较系统中各分支线零序电流大小的办法很难确定发生单相接地故障的分支线。如果将公式(7)、(8)改变为Icm′/Un′＝3wCsm′ (9)Ic0′/Un′＝1/wLn′-3w(∑Csm′-Cs1′) (10)
用分支线上零序电流值比上系统中零序电压值，对于非发生故障分支线其结果值仅与该分支线对地电容值Csm′有关，对于发生故障分支线其结果值与消弧线圈电感值Ln′及整个配网和该分支线对地电容值之差(∑Csm′-Cs1′)有关，如果改变消弧线圈电感值Ln′，即适当调整消弧线圈补偿度，或者，同先前办法一样，系统中投入或切除一回10kV配出线路，改变整个配网对地电容值，那么，前者是个无变化量的值，而后者是个有变化量的值，系统中检测设备如果检测到这个变化值，就可以确定发生单相接地故障的分支线。
以上公式中Ea-a相感应相电势；Eb-b相感应相电势 Ec-c相感应相电势；Ua′-a相对地电压；Ub′-b相对地电压；Uc′-c相对地电压；Un′-中性点对地电压；Ca′-a相对地电容；Cb′-b相对地电容；Cc′-c相对地电容；Ia′-a相对地电容电流；Ib′-b相对地电容电流；Ic′-c相对地电容电流；R′-a相接地电阻； Ln′-消弧线圈电感值；Cs1′-分支线1各相对地电容(三相平衡)；Cs2′-分支线2各相对地电容(三相平衡)；Csm′-分支线m各相对地电容(三相平衡)；Ic1′-分支线1对地电容电流；Ic2′-分支线2对地电容电流；Icm′-分支线m对地电容电流；Ic0′-分支线1零序电流；∑Icm′-各分支线对地电容电流之和；In′-流经消弧线圈零序电流；In0′-故障点经过补偿后残余电流本发明所述的一种小电流接地选线及故障定位的方法，其特征在于故障点的确定的过程如下在已确定单相接地故障分支线路后，通过上传该分支线路各区间微机智能配电终端检测到的零序电流值，新的小电流接地选线微机装置接受后，用检测到的零序电流值除以系统中零序电压值，并加以判别，就可以确定故障点位置。
对于中性点不接地系统故障点负荷侧检测到的零序电流(公式推导见前述)I2＝j3wC2UnI2/Un＝3wC2 (11)故障点电源侧检测到的零序电流(公式推导见前述)I1＝j3wC1UnI1/Un＝3wC1 (12)对于中性点经消弧线圈接地系统
故障点负荷侧FTU检测到的零序电流(公式推导见前述)I2＝j3wC2Un′I2/Un′＝3wC2 (13)故障点电源侧检测到的零序电流(公式推导见前述)I1＝j[1/wLn′-3wC1]Un′I1/Un′＝1/wLn′-3wC1 (14)当系统中调整消弧线圈补偿度，改变消弧线圈电感值，或者，系统中投入或切除一回配出线路，改变整个配网对地电容值时，由公式(11)、(12)、(13)、(14)可以看出，故障点电源侧的检测到的零序电流值与系统中零序电压值的比值发生了变化，故障点负荷侧的检测到的零序电流值与系统中零序电压值的比值是个固定值。从而确定单相接地故障点。
以上公式中C1-故障点电源侧整个配电网各相对地电容(三相平衡)；C2-分支线故障点负荷侧各相残余对地电容(三相平衡)。
本发明所述所述的一种小电流接地选线及故障定位的方法，其特征在于校正过程如下上述单相接地选线及故障点定位方案是基于一种完全理想化配网系统推导出的，即整个配网系统及各分支线三相对地电容认为完全一致。而实际配网系统情况很复杂，各分支线及整个配网系统三相对地电容有可能不同，给故障选线和定位带来各种问题。当考虑三相对地电容不同时，非故障分支线上实际零序电流Icm实际＝jwCamUa+jwCbmUb+jwCcmUc＝(jwCamEa+jwCbmEb+jwCcmEc)+j3wCsmUn式中，Cam、Cbm、Ccm分别是分支线m的a相、b相、c相对地电容值，Csm是分支线m三相对地电容平均值，将公式改变为Icm实际＝Icm不平衡+Icm理想式中，Icm不平衡＝jwCamEa+jwCbmEb+jwCcmEc，是分支线m三相对地电容值不平衡产生的电流；Icm理想为分支线m理想状态(三相平衡)零序电流，其计算方法同前，Icm理想＝j3wCsmUn。
当Icm不平衡值足够大，不可忽略时，将会影响Icm实际/Un比值，造成两次时间非故障分支线Icm实际/Un比值产生变化，不能进行准确选线。如果用两次时间检测到的分支线实际零序电流矢量之差与两次时间检测到的系统零序电压矢量之差进行比值计算，计算公式如下ΔIcm实际＝Icm实际2-Icm实际1＝(Icm不平衡+Icm理想2)-(Icm不平衡+Icm理想1)＝Icm理想2-Icm理想1＝j3wCsm(Un实际2-Un实际1)ΔIcm实际/ΔUn实际＝j3wCsm(Un实际2-Un实际1)/(Un实际2-Un实际1)ΔIcm实际/ΔUn实际＝3wCsm
以上公式中Icm实际1-调整前非故障分支线m实际检测到的零序电流；Icm实际2-调整后非故障分支线m实际检测到的零序电流；Icm理想1-调整前非故障分支线m理想状态(三相平衡)计算的零序电流；Icm理想2-调整后非故障分支线m理想状态(三相平衡)计算的零序电流；Icm不平衡-调整前、后非故障分支线m三相不平衡产生的零序电流；Un实际1-调整前系统实际检测到的零序电压；Un实际2-调整后系统实际检测到的零序电压；ΔIcm实际-调整前、后非故障分支线m实际检测到的零序电流矢量之差；ΔUn实际-调整前、后系统实际检测到的零序电压矢量之差。
由上边公式可见，ΔIcm实际/ΔUn实际比值仅与该分支线三相对地电容平均值Csm有关，是个常数，当进行第二次配网系统参数调整(或整体改变配网对地电容值，或改变消弧线圈电感值)，两次调整时间ΔIcm实际/ΔUn实际比值不会发生变化。上述观点是针对非故障分支线而言。对于发生故障分支线，ΔIcm实际/ΔUn实际比值是个变化很复杂的量，当进行第二次配网系统参数调整，两次调整时间ΔIcm实际/ΔUn实际比值将会发生变化。由此而来，可以很准确地找到发生故障分支线。对于故障分支线上故障点定位，采用的办法是同样的。


本发明共有两张附图，其中图1a中性点不接地电网结构示意1b中性点不接地电网电压矢量2a消弧线圈接地电网结构示意2b消弧线圈接地电网及电压矢量3中性点不接地系统单相接地零序电流分布4消弧线圈接地系统单相接地零序电流分布5a某分支线结构示意5b某分支线单相接地故障点前后电网参数分布中Ea-a相感应相电势； Eb-b相感应相电势； Ec-c相感应相电势；Ua(Ua′)-a相对地电压；Ub(Ub′)-b相对地电压；Uc(Uc′)-c相对地电压；Un(Un′)-中性点对地电压；Ca(Ca′)-a相对地电容；Cb(Cb′)-b相对地电容；Cc(Cc′)-c相对地电容；Ia(Ia′)-a相对地电容电流；Ib(Ib′)-b相对地电容电流；Ic(Ic′)-c相对地电容电流；R(R′、RX)-a相接地电阻；
Cs1(Cs1′)-分支线1各相对地电容(三相平衡)；Cs2(Cs2′)-分支线2各相对地电容(三相平衡)；Csm(Csm′)-分支线m各相对地电容(三相平衡)；Ic1(Ic1′)-分支线1对地电容电流；Ic2(Ic2′)-分支线2对地电容电流；Icm(Icm′)-分支线m对地电容电流；Ic0(Ic0′)-分支线1零序电流；∑Icm(∑Icm′)-各分支线对地电容电流之和；Ln′-消弧线圈电感值；In′-流经消弧线圈零序电流；In0′-故障点经过补偿后残余电流C1-故障点电源侧整个配电网各相对地电容(三相平衡)；C2-分支线故障点负荷侧各相残余对地电容(三相平衡)。
I1-故障点电源侧零序电流I2-故障点负荷侧零序电流S1(S2、S3、S4、S5、S6、S7)-分支线联络开关g(g′)-大地F-故障点具体实施方式
本发明所述的一种小电流接地选线及故障定位的方法的具体实施方式
如附图所示，本发明以10kV配电网为例，阐述中性点经消弧线圈接地和不接地方式下，小电流接地选线及故障定位的方法。本发明所述的一种小电流接地选线及故障定位的方法，其分为以下步骤(1)在发生单相接地故障第一时间检测出系统零序电压和各分支线零序电流值；(2)故障线的确定；在第二时间，对于中性点不接地系统，仅可以改变整个配电网对地电容值，调整后检测出第二时间系统零序电压和各分支线零序电流值；对于消弧线圈接地系统，可以改变消弧线圈补偿度，或者改变整个配电网对地电容值，调整后检测出第二时间系统零序电压和各分支线零序电流值。两次时间分别用支线零序电流值除以系统零序电压值，得其结果值。对于没有发生故障的线路，这个结果值两次时间没有发生变化，对于发生故障的线路，这个结果值两次时间发生了变化，当确定某支线存在这个变化值，就可以确定该支线发生了单相接地故障；对于中性点经过电阻接地，本方法同样适用，调整方法可以通过改变零序系统阻抗实现；
(3)故障点的确定；在已确定单相接地故障分支线路后，通过上传该分支线路各区间微机智能配电终端检测到的零序电流值，新的小电流接地选线微机装置接受后，用检测到的零序电流值除以系统中零序电压值，并加以判别，就可以确定故障点位置。故障点负荷侧零序电流值与系统零序电压值的比值两次时间没有发生变化，故障点电源侧零序电流值与系统零序电压值的比值两次时间发生了变化。由此就可以确定故障线路上故障点位置。
(1)对于中性点不接地系统图1a为中性点不接地电网结构示意图，图1b为中性点不接地电网电压矢量图，图中，中性点n的电位设为Un，大地设为g。当a相经过接地电阻R发生接地故障时，各相流出的电流为Ia＝Ua/R+jwCa·Ua＝(Ea+Un)/R+jwCa·(Ea+Un)Ib＝jwCb·Ub＝jwCb·(Eb+Un)Ic＝jwCc·Uc＝jwCc·(Ec+Un)由于Ia+Ib+Ic＝0设定Ca＝Cb＝Cc＝Cs那么Ea+Un·(1+j3wCsR)＝0Un＝-Ea/(1+j3wCsR) (1)正如图1b所示，(1)式表示中性点对地电压Un是在圆弧a-g-n上移动，圆弧的直径为Ea。
当R＝0(金属接地)时，→g点与a点重合，中性点对地电压Un＝-Ea，非故障相电压Ub=Uc=3·Ea,]]>故障相电压Ua＝0。
当R＝∞(无故障状态)时，→g点与n点重合，中性点对地电压Un＝0。
根据R值大小的变化，有可能产生非故障相电压Uc>3·Ea.]]>当10kV配电系统发生单相接地时，全10kV配电系统将出现零序电压，采用零序电压启动，用零序电流除以零序电压结果值判别。图3为某变电站10kV配电系统分支线上A相发生单相接地故障零序电流分布图，图中10kV配电网中性点采用不接地方式，如图3所示，在某分支线上A相发生单相接地故障后非故障分支线上有零序电流，其电容性无功功率的实际方向为母线流向线路侧，非故障分支线上零序电流为Icm＝jwCsm(Ua+Ub+Uc)＝j3wCsmUn (2)而在发生故障分支线上的零序电流其数值等于整个配网对地电容电流之和减去发生故障分支线本身对地电容电流，其电容性无功功率的实际方向为线路流向母线侧。计算公式如下
发生故障分支线本身对地电容电流Ic1＝jwCs1(Ua+Ub+Uc)＝j3wCs1Un发生故障分支线零序电流Ic0＝∑Icm-Ic1＝j3w(∑Csm-Cs1)Un (3)由公式(2)、(3)可以看出，系统中零序电流是与系统中零序电压有关系的量，而由公式(1)可以看出，系统中零序电压是与故障点接地电阻值R、电网中电容值Cs均有关系的变化量，尤其系统中故障点接地电阻R是个变化很复杂的量。当系统中单相接地不是很明显时，系统中零序电流会很小，因此单纯比较系统中各分支线零序电流大小或者零序无功功率方向的办法会很难确定发生单相接地故障的分支线。如果将公式(2)、(3)改变为Icm/Un＝3wCsm(4)Ic0/Un＝3w(∑Csm-Cs1)(5)用分支线上零序电流值比上系统中零序电压值，对于非发生故障分支线其结果值仅与该分支线对地电容值Csm有关，对于发生故障分支线其结果值与整个配网和该分支线对地电容值之差(∑Csm-Cs1)有关，如果系统中投入或切除一回10kV配出线路，或者，在母线上并联一组调整电容器，对之进行投入和切除操作，改变整个配网对地电容值，那么，前者是个无变化量的值，而后者是个有变化量的值，系统中检测设备如果检测到这个变化值，就可以确定发生单相接地故障的分支线。如果能够先前测定发生故障分支线对地电容值，给出该分支线上零序电流值比上系统中零序电压值的基准结果值，当检测到该分支线上零序电流值比上系统中零序电压值有较大变化，即可确定该分支线上发生了单相接地故障。
(2)对于中性点经消弧线圈接地电网图2a为消弧线圈接地电网结构示意图，图2b为消弧线圈接地电网及电压矢量图，图中，中性点n的电位设为Un′，大地设为g′。当a相经过接地电阻R′发生接地故障时，各相流出的电流为Ia′＝Ua′/R′+jwCa′·Ua′＝(Ea+Un′)/R′+jwCa′·(Ea+Un′)Ib′＝jwCb′·Ub′＝jwCb′·(Eb+Un′)Ic′＝jwCc′·Uc′＝jwCc′·(Ec+Un′)流经消弧线圈零序电流In′＝Un′/jwLn′＝-jUn′/wLn′由于 Ia′+Ib′+Ic′+In′＝0设定 Ca′＝Cb′＝Cc′＝Cs′那么 Ea+Un′·[1+j(3wCs′R′-1/wLn′)]＝0Un′＝-Ea/[1+j(3wCs′R′-1/wLn′)] (6)
正如图2中电压矢量图所示，(6)式表示中性点对地电压Un′是在整个圆a-g-n上移动，圆的直径为Ea。
当R＝0(金属接地)时，→g点与a点重合。(6)式中，中性点对地电压Un′＝-Ea/(1-j/wLn)，实际上图2中g点与a点并没有重合，这是因为系统中A相电势已经发生变化，变化后新A相电势Ea′＝Ea/(1-j/wLn)，非故障相电压Ub′＝Uc′＝√3·Ea不再成立，这与传统上的看法是不一致的。而故障相电压Ua＝0。
当R′＝∞(无故障状态)时，→g点与n点重合，中性点对地电压Un′＝0。
根据R′值和Ln′值大小的变化，有可能产生非故障相电压Uc′＞√3·Ea，或者，Ub′＞√3·Ea。
公式(6)计算中，没有考虑3Cs′(Ca′∥Cb′∥Cc′)与Ln′组成的零序串联回路发生谐振条件，当该串联回路接近谐振条件时，中性点对地电压Un′会变得很大。由于运行中规定中性点对地电压Un′不大于15％的相电压(Un′＜0.15Ea)，系统中通常作法是在消弧线圈回路中串联或并联电阻增大阻尼，或者调整消弧线圈电感，使LC不完全谐振实现。
当10kV配电系统发生单相接地时，全10kV配电系统将出现零序电压，新的解决方案是采用零序电压启动，用零序电流除以零序电压结果值判别。图4为某变电站10kV配电系统分支线上A相发生单相接地零序电流分布图，图中10kV配电网中性点采用消弧线圈接地方式，如图4所示，在某分支线上A相发生单相接地故障后非故障分支线上有零序电流，其电容性无功功率的实际方向为母线流向线路侧，非故障分支线上零序电流为Icm′＝jwCsm′(Ua′+Ub′+Uc′)＝j3wCsm′Un′(7)而在发生故障分支线上的零序电流其数值等于其分支线本身对地电容电流减去流经故障点的残余电流，因为流经故障点的残余电流为经过消弧线圈补偿后的残余电流，且在系统采用过补偿方式，过补偿不大的情况下，发生故障分支线上的零序电流值接近于其分支线本身对地电容电流，电容性无功功率的实际方向也为母线流向线路侧。计算公式如下发生故障分支线本身对地电容电流Ic1′＝jwCs1′(Ua′+Ub′+Uc′)＝j3wCs1′Un′流经消弧线圈零序电流In′＝Un′/jwLn′＝-jUn′/wLn′故障点经过补偿后的残余电流In0′＝In′+∑Icm′＝-jUn′/wLn′+j3w∑Csm′Un′＝j(3w∑Csm′-1/wLn′)Un′发生故障分支线零序电流Ic0′＝Ic1′-In0′＝j[1/wLn′-3w(∑Csm′-Cs1′)]Un′ (8)
由公式(7)、(8)可以看出，系统中零序电流是与系统中零序电压有关系的量，而由公式(6)可以看出，系统中零序电压是与故障点接地电阻值R′、电网中电容值Cs′、系统中补偿消弧线圈电感值Ln′均有关系的变化量，尤其系统中故障点接地电阻R是个变化很复杂的量。因此单纯比较系统中各分支线零序电流大小的办法很难确定发生单相接地故障的分支线。如果将公式(7)、(8)改变为Icm′/Un′＝3wCsm′ (9)Ic0′/Un′＝1/wLn′-3w(∑Csm′-Cs1′)(10)用分支线上零序电流值比上系统中零序电压值，对于非发生故障分支线其结果值仅与该分支线对地电容值Csm′有关，对于发生故障分支线其结果值与消弧线圈电感值Ln′及整个配网和该分支线对地电容值之差(∑Csm′-Cs1′)有关，如果改变消弧线圈电感值Ln′，即适当调整消弧线圈补偿度，或者，同先前办法一样，系统中投入或切除一回10kV配出线路，或者，在母线上并联一组调整电容器，对之进行投入和切除操作，调整整个配网对地电容值，那么，前者是个无变化量的值，而后者是个有变化量的值，系统中检测设备如果检测到这个变化值，就可以确定发生单相接地故障的分支线。
本发明所述的一种小电流接地选线及故障定位的方法，其特征在于故障点的确定的过程如下在已确定单相接地故障分支线路后，通过上传该分支线路各区间微机智能配电终端检测到的零序电流值，新的小电流接地选线微机装置接受后，用检测到的零序电流值除以系统中零序电压值，并加以判别，就可以确定故障点位置。
对于中性点不接地系统故障点负荷侧检测到的零序电流(公式推导见前述)I2＝j3wC2UnI2/Un＝3wC2 (11)故障点电源侧检测到的零序电流(公式推导见前述)I1＝j3wC1UnI1/Un＝3wC1 (12)对于中性点经消弧线圈接地系统故障点负荷侧FTU检测到的零序电流(公式推导见前述)I2＝j3wC2Un′I2/Un′＝3wC2(13)故障点电源侧检测到的零序电流(公式推导见前述)I1＝j[1/wLn′-3wC1]Un′I1/Un′＝1/wLn′-3wC1(14)
如图5a所示，分支线联络开关处可安装智能配电终端(FTU)，设定故障点发生在分支线联络开关S4-S5之间，当系统中调整消弧线圈补偿度，改变消弧线圈电感值，或者，系统中投入或切除一回10kV配出线路，或者，在母线上并联一组调整电容器，对之进行投入和切除操作，改变整个配网对地电容值时，由公式(11)、(12)、(13)、(14)可以看出，分支线联络开关S4处及S4处前的智能配电终端(FTU)检测到的零序电流值与系统中零序电压值的比值调整前后有变化，而分支线联络开关S5处及S5处后的智能配电终端(FTU)检测到的零序电流值与系统中零序电压值的比值是个固定值。因此，当系统检测到分支线联络开关S5为第一个零序电流值与系统中零序电压值比值的固定值，就可以确定单相接地故障点发生在分支线联络开关S4-S5之间。
故障选线及定位的校正过程如下上述单相接地选线及故障点定位方案是基于一种完全理想化配网系统推导出的，即整个配网系统及各分支线三相对地电容认为完全一致。而实际配网系统情况很复杂，各分支线及整个配网系统三相对地电容有可能不同，给故障选线和定位带来各种问题。当考虑三相对地电容不同时，非故障分支线上实际零序电流Icm实际＝jwCamUa+jwCbmUb+jwCcmUc＝(jwCamEa+jwCbmEb+jwCcmEc)+j3wCsmUn式中，Cam、Cbm、Ccm分别是分支线m的a相、b相、c相对地电容值，Csm是分支线m三相对地电容平均值，将公式改变为Icm实际＝Icm不平衡+Icm理想式中，Icm不平衡＝jwCamEa+jwCbmEb+jwCcmEc，是分支线m三相对地电容值不平衡产生的电流；Icm理想为分支线m理想状态(三相平衡)零序电流，其计算方法同前，Icm理想＝j3wCsmUn。
当Icm不平衡值足够大，不可忽略时，将会影响Icm实际/Un比值，造成两次时间非故障分支线Icm实际/Un比值产生变化，不能进行准确选线。如果用两次时间检测到的分支线实际零序电流矢量之差与两次时间检测到的系统零序电压矢量之差进行比值计算，计算公式如下ΔIcm实际＝Icm实际2-Icm实际1＝(Icm不平衡+Icm理想2)-(Icm不平衡+Icm理想1)＝Icm理想2-Icm理想1＝j3wCsm(Un实际2-Un实际1)ΔIcm实际/ΔUn实际＝j3wCsm(Un实际2-Un实际1)/(Un实际2-Un实际1)ΔIcm实际/ΔUn实际＝3wCsm
以上公式中Icm实际1-调整前非故障分支线m实际检测到的零序电流；Icm实际2-调整后非故障分支线m实际检测到的零序电流；Icm理想1-调整前非故障分支线m理想状态(三相平衡)计算的零序电流；Icm理想2-调整后非故障分支线m理想状态(三相平衡)计算的零序电流；Icm不平衡-调整前、后非故障分支线m三相不平衡产生的零序电流；Un实际1-调整前系统实际检测到的零序电压；Un实际2-调整后系统实际检测到的零序电压；ΔIcm实际-调整前、后非故障分支线m实际检测到的零序电流矢量之差；ΔUn实际-调整前、后系统实际检测到的零序电压矢量之差。
由上边公式可见，ΔIcm实际/ΔUn实际比值仅与该分支线三相对地电容平均值Csm有关，是个常数，当进行第二次配网系统参数调整(或整体改变配网对地电容值，或改变消弧线圈电感值)，两次调整时间ΔIcm实际/ΔUn实际比值不会发生变化。上述观点是针对非故障分支线而言。对于发生故障分支线，ΔIcm实际/ΔUn实际比值是个变化很复杂的量，当进行第二次配网系统参数调整，两次调整时间ΔIcm实际/ΔUn实际比值将会发生变化。由此而来，可以很准确地找到发生故障分支线。对于故障分支线上故障点定位，采用的办法是同样的。
权利要求
1.一种小电流接地选线及故障定位的方法，其特征在于其分为以下步骤(1)在发生单相接地故障第一时间检测出系统零序电压和各分支线零序电流值；(2)故障线的确定在第二时间，对于中性点不接地系统，仅可以改变整个配电网对地电容值，调整后检测出第二时间系统零序电压和各分支线零序电流值；对于消弧线圈接地系统，可以改变消弧线圈补偿度，或者改变整个配电网对地电容值，调整后检测出第二时间系统零序电压和各分支线零序电流值；两次时间分别用支线零序电流值除以系统零序电压值，得其结果值；对于没有发生故障的线路，这个结果值两次时间没有发生变化，对于发生故障的线路，这个结果值两次时间发生了变化，当确定某支线存在这个变化值，就可以确定该支线发生了单相接地故障；对于中性点经过电阻接地，本方法同样适用，调整方法可以通过改变零序系统阻抗实现；(3)故障点的确定在已确定单相接地故障分支线路后，通过上传该分支线路各区间微机智能配电终端检测到的零序电流值，新的小电流接地选线微机装置接受后，用检测到的零序电流值除以系统中零序电压值，并加以判别，就可以确定故障点位置；故障点负荷侧零序电流值与系统零序电压值的比值两次时间没有发生变化，故障点电源侧零序电流值与系统零序电压值的比值两次时间发生了变化；由此就可以确定故障线路上故障点位置。
2.根据权利要求1所述的一种小电流接地选线及故障定位的方法，其特征在于(1)对于中性点不接地系统中性点n的电位设为Un，当a相经过接地电阻R发生接地故障时，各相流出的电流为Ia＝Ua/R+jwCa·Ua＝(Ea+Un)/R+jwCa·(Ea+Un)Ib＝jwCb·Ub＝jwCb·(Eb+Un)Ic＝jwCc·Uc＝jwCc·(Ec+Un)由于Ia+Ib+Ic＝0设定Ca＝Cb＝Cc＝Cs那么Ea+Un·(1+j3wCsR)＝0Un＝-Ea/(1+j3wCsR) (1)配电网系统发生单相接地时，全配电系统将出现零序电压，采用零序电压启动，用零序电流除以零序电压结果值来判别故障线路；在某分支线上A相发生单相接地故障后非故障分支线上有零序电流，其电容性无功功率的实际方向为母线流向线路侧，非故障分支线上零序电流为Icm＝jwCsm(Ua+Ub+Uc)＝j3wCsmUn(2)而在发生故障分支线上的零序电流其数值等于整个配网对地电容电流之和减去发生故障分支线本身对地电容电流，其电容性无功功率的实际方向为线路流向母线侧；计算公式如下发生故障分支线本身对地电容电流Ic1＝jwCs1(Ua+Ub+Uc)＝j3wCs1Un发生故障分支线零序电流Ic0＝∑Icm-Ic1＝j3w(∑Csm-Cs1)Un (3)由公式(2)、(3)可以看出，系统中零序电流是与系统中零序电压有关系的量，而由公式(1)可以看出，系统中零序电压是与故障点接地电阻值R、电网中电容值Cs均有关系的变化量，尤其系统中故障点接地电阻R是个变化很复杂的量；如果将公式(2)、(3)改变为Icm/Un＝3wCsm (4)Ic0/Un＝3w(∑Csm-Cs1) (5)用分支线上零序电流值比上系统中零序电压值，对于非发生故障分支线其结果值仅与该分支线对地电容值Csm有关，对于发生故障分支线其结果值与整个配网和该分支线对地电容值之差(∑Csm-Cs1)有关，如果改变整个配网对地电容值，那么，前者是个无变化量的值，而后者是个有变化量的值，系统中检测设备如果检测到这个变化值，就可以确定发生单相接地故障的分支线；如果能够先前测定发生故障分支线对地电容值，给出该分支线上零序电流值比上系统中零序电压值的基准结果值，当检测到该分支线上零序电流值比上系统中零序电压值有较大变化，即可确定该分支线上发生了单相接地故障；以上公式中Ea-a相感应相电势； Eb-b相感应相电势； Ec-c相感应相电势；Ua-a相对地电压；Ub-b相对地电压；Uc-c相对地电压；Un-中性点对地电压；Ca-a相对地电容；Cb-b相对地电容；Cc-c相对地电容；Ia-a相对地电容电流；Ib-b相对地电容电流；Ic-c相对地电容电流；R-a相接地电阻；Cs1-分支线1各相对地电容(三相平衡)；Cs2-分支线2各相对地电容(三相平衡)；Csm-分支线m各相对地电容(三相平衡)；Ic1-分支线1对地电容电流；Ic2-分支线2对地电容电流；Icm-分支线m对地电容电流；Ic0-分支线1零序电流；∑Icm-各分支线对地电容电流之和；(2)对于中性点经消弧线圈接地电网中性点n的电位设为Un′，当a相经过接地电阻R′发生接地故障时，各相流出的电流为Ia′＝Ua′/R′+jwCa′·Ua′＝(Ea+Un′)/R′+jwCa′·(Ea+Un′)Ib′＝jwCb′·Ub′＝jwCb′·(Eb+Un′)Ic′＝jwCc′·Uc′＝jwCc′·(Ec+Un′)流经消弧线圈零序电流In′＝Un′/jwLn′＝-jUn′/wLn′由于Ia′+Ib′+Ic′+In′＝0设定Ca′＝Cb′＝Cc′＝Cs′那么Ea+Un′·[1+j(3wCs′R′-1/wLn′)]＝0Un′＝-Ea/[1+j(3wCs′R′-1/wLn′)] (6)当配电网系统发生单相接地时，全配电系统将出现零序电压，采用零序电压启动，用零序电流除以零序电压结果值判别；在某分支线上A相发生单相接地故障后非故障分支线上有零序电流，其电容性无功功率的实际方向为母线流向线路侧，非故障分支线上零序电流为Icm′＝jwCsm′(Ua′+Ub′+Uc′)＝j3wCsm′Un′ (7)而在发生故障分支线上的零序电流其数值等于其分支线本身对地电容电流减去流经故障点的残余电流，因为流经故障点的残余电流为经过消弧线圈补偿后的残余电流，且在系统采用过补偿方式，过补偿不大的情况下，发生故障分支线上的零序电流值接近于其分支线本身对地电容电流，电容性无功功率的实际方向也为母线流向线路侧；计算公式如下发生故障分支线本身对地电容电流Ic1′＝jwCs1′(Ua′+Ub′+Uc′)＝j3wCs1′Un′流经消弧线圈零序电流In′＝Un′/jwLn′＝-jUn′/wLn′故障点经过补偿后的残余电流In0′＝In′+∑Icm′＝-jUn′/wLn′+j3w∑Csm′Un′＝j(3w∑Csm′-1/wLn′)Un′发生故障分支线零序电流Ic0′＝Ic1′-In0′＝j[1/wLn′-3w(∑Csm′-Cs1′)]Un′(8)由公式(7)、(8)可以看出，系统中零序电流是与系统中零序电压有关系的量，而由公式(6)可以看出，系统中零序电压是与故障点接地电阻值R′、电网中电容值Cs′、系统中补偿消弧线圈电感值Ln′均有关系的变化量，尤其系统中故障点接地电阻R′是个变化很复杂的量；将公式(7)、(8)改变为Icm′/Un′＝3wCsm′ (9)Ic0′/Un′＝1/wLn′-3w(∑Csm′-Cs1′)(10)用分支线上零序电流值比上系统中零序电压值，对于非发生故障分支线其结果值仅与该分支线对地电容值Csm′有关，对于发生故障分支线其结果值与消弧线圈电感值Ln′及整个配网和该分支线对地电容值之差(∑Csm′-Cs1′)有关，如果改变消弧线圈电感值Ln′，即调整消弧线圈补偿度，或者，同先前办法一样，改变整个配网对地电容值，那么，前者是个无变化量的值，而后者是个有变化量的值，系统中检测设备如果检测到这个变化值，就可以确定发生单相接地故障的分支线；以上公式中Ea-a相感应相电势；Eb-b相感应相电势；Ec-c相感应相电势；Ua′-a相对地电压；Ub′-b相对地电压；Uc′-c相对地电压；Un′-中性点对地电压；Ca′-a相对地电容；Cb′-b相对地电容；Cc′-c相对地电容；Ia′-a相对地电容电流；Ib′-b相对地电容电流；Ic′-c相对地电容电流；R′-a相接地电阻； Ln′-消弧线圈电感值；Cs1′-分支线1各相对地电容(三相平衡)；Cs2′-分支线2各相对地电容(三相平衡)；Csm′-分支线m各相对地电容(三相平衡)；Ic1′-分支线1对地电容电流；Ic2′-分支线2对地电容电流；Icm′-分支线m对地电容电流；Ic0′-分支线1零序电流；∑Icm′-各分支线对地电容电流之和；In′-流经消弧线圈零序电流；In0′-故障点经过补偿后残余电流。
3.根据权利要求1或2所述的一种小电流接地选线及故障定位的方法，其特征在于故障点的确定的过程如下在已确定单相接地故障分支线路后，通过上传该分支线路各区间微机智能配电终端检测到的零序电流值，新的小电流接地选线微机装置接受后，用检测到的零序电流值除以系统中零序电压值，并加以判别，就可以确定故障点位置；对于中性点不接地系统故障点负荷侧检测到的零序电流(公式推导见前述)I2＝j3wC2UnI2/Un＝3wC2 (11)故障点电源侧检测到的零序电流(公式推导见前述)I1＝j3wC1UnI1/Un＝3wC1 (12)对于中性点经消弧线圈接地系统故障点负荷侧检测到的零序电流(公式推导见前述)I2＝j3wC2Un′I2/Un′＝3wC2 (13)故障点电源侧检测到的零序电流(公式推导见前述)I1＝j[1/wLn′-3wC1]Un′I1/Un′＝1/wLn′-3wC1 (14)当系统中调整消弧线圈补偿度，改变消弧线圈电感值，或者，系统中投入或切除一回配出线路，改变整个配网对地电容值时，由公式(11)、(12)、(13)、(14)可以看出，故障点电源侧检测到的零序电流值与系统中零序电压值的比值发生了变化，故障点负荷侧检测到的零序电流值与系统中零序电压值的比值是个固定值；由此可以确定单相接地故障点；以上公式中C1-故障点电源侧整个配电网各相对地电容(三相平衡)；C2-分支线故障点负荷侧各相残余对地电容(三相平衡)。
4.根据权利要求1或2或3所述的一种小电流接地选线及故障定位的方法，其特征在于校正过程如下上述单相接地选线及故障点定位方案是基于一种完全理想化配网系统推导出的，即整个配网系统及各分支线三相对地电容认为完全一致；当考虑三相对地电容不同时，非故障分支线m实际零序电流Icm实际＝jwCamUa+jwCbmUb+jwCcmUc＝(jwCamEa+jwCbmEb+jwCcmEc)+j3wCsmUn式中，Cam、Cbm、Ccm分别是分支线m的a相、b相、c相对地电容值，Csm是分支线m三相对地电容平均值，将公式改变为Icm实际＝Icm不平衡+Icm理想式中，Icm不平衡＝jwCamEa+jwCbmEb+jwCcmEc，是分支线m三相对地电容值不平衡产生的电流；Icm理想为分支线m理想状态(三相平衡)零序电流，其计算方法同前，Icm理想＝j3wCsmUn；当Icm不平衡值足够大，不可忽略时，将会影响Icm实际/Un比值，造成两次时间非故障分支线Icm实际/Un比值产生变化，不能进行准确选线；如果用两次时间检测到的分支线实际零序电流矢量之差与两次时间检测到的系统零序电压矢量之差进行比值计算，计算公式如下ΔIcm实际＝Icm实际2-Icm实际1＝(Icm不平衡+Icm理想2)-(Icm不平衡+Icm理想1)＝Icm理想2-Icm理想1＝j3wCsm(Un实际2-Un实际1)ΔIcm实际/ΔUn实际＝j3wCsm(Un实际2-Un实际1)/(Un实际2-Un实际1)ΔIcm实际/ΔUn实际＝3wCsm以上公式中Icm实际1—调整前非故障分支线m实际检测到的零序电流；Icm实际2—调整后非故障分支线m实际检测到的零序电流；Icm理想1—调整前非故障分支线m理想状态(三相平衡)计算的零序电流；Icm理想2—调整后非故障分支线m理想状态(三相平衡)计算的零序电流；Icm不平衡—调整前、后非故障分支线m三相不平衡产生的零序电流；Un实际1—调整前系统实际检测到的零序电压；Un实际2—调整后系统实际检测到的零序电压；ΔIcm实际—调整前、后非故障分支线m实际检测到的零序电流矢量之差；ΔUn实际—调整前、后系统实际检测到的零序电压矢量之差；由上边公式可见，ΔIcm实际/ΔUn实际比值仅与该分支线三相对地电容平均值Csm有关，是个常数，当进行第二次配网系统参数调整(或整体改变配网对地电容值，或改变消弧线圈电感值)，两次调整时间ΔIcm实际/ΔUn实际比值不会发生变化；上述观点是针对非故障分支线而言；对于发生故障分支线，ΔIcm实际/ΔUn实 际比值是个变化很复杂的量，当进行第二次配网系统参数调整，两次调整时间ΔIcm实际/ΔUn实际比值将会发生变化；由此而来，可以很准确地找到发生故障分支线；对于故障分支线上故障点定位，采用的办法是同样的。
全文摘要
本发明所述的一种小电流接地选线及故障定位的方法是一种新的可准确实现单相接地选线和故障地位的方法。在发生单相接地故障第一时间检测出系统零序电压和各分支线零序电流值；在第二时间，对于中性点不接地系统，改变整个配电网对地电容值，对于消弧线圈接地系统，改变消弧线圈补偿度，或者改变整个配电网对地电容值，调整后检测出第二时间系统零序电压和各分支线零序电流值。两次时间分别用支线零序电流值除以系统零序电压值，得结果值。发生了单相接地故障的分支线上的结果值两次时间发生变化。确定单相接地故障分支线路后，上传该分支线路检测到的零序电流值，用检测到的零序电流值除以系统中零序电压值，并加以判别，就可以确定故障点位置。
文档编号G01R31/08GK1591033SQ0313417
公开日2005年3月9日 申请日期2003年8月26日 优先权日2003年8月26日
发明者陈昌鹏 申请人:陈昌鹏